目前，多(duō)數(shù)火(huǒ)力發電(diàn)企業(yè)存在脫硝入口NOx排放(fàng)指标高(gāo)于設計(jì)值，SCR系統噴氨方式設計(jì)不(bù)合理(lǐ)等問(wèn)題，需要(yào)通(t♣ōng)過SCR系統過噴來(lái)達到(dào)NOx排放(fàng)标準的(de)情況，在這(zhè)種情況下(xià)，如(rú)果仍采用(yòng)傳統的(de)平均化(huà)的(de)∞噴氨策略，煙(yān)氣中的(de)NOx與NH3很(hěn)難均勻混合，會(huì)産生(shēng)∏局部氨濃度過量，氨逃逸過高(gāo)等問(wèn)題。同時(shí)氨氣會(huì)與SO3和(hé)H2O反應生(s¥hēng)成NH4HSO4 （簡稱ABS），硫酸氫铵與空(kōng)預器(qì)內(nèi)部灰塵形成闆結堵塞空(kōng)預器(qì)，影(yǐn↔g)響空(kōng)預器(qì)換熱(rè)效率。所以對(duì)噴氨系統進行(xíng)優化(huà)，能(néng)有(yǒu)效降低(dī)局部噴氨過量，緩解空(kōng)預器(qìα)堵塞，延長(cháng)催化(huà)劑的(de)使用(yòng)壽命，對(duì)于燃煤電(diàn)廠(chǎng)具有(λyǒu)積極意義。
影(yǐng)響SCR脫硝系統性能(néng)的(de)關鍵參數(shù)包括：脫硝入口處煙(yān)氣流場(chǎng)的(de)均勻性，反應器(qì)溫度場(chǎng↕)均勻性，NOx濃度分(fēn)布的(de)均勻性，催化(huà)劑活性分(fēn)布的(de)均勻性，以及÷氨氮摩爾比分(fēn)布的(de)均勻性。
煙(yān)氣流場(chǎng)、溫度場(chǎng)以及NOx濃度分(fēn)布的(de)均勻性，主要(yào)經由CFD流場(chǎng)仿真，冷(lěng)态測試，初始煙(yān)道(dào)設計(jì)，導流闆結構布置決定。優化(huà)內(n©èi)容主要(yào)包括：流場(chǎng)速度、栅格角度、導流闆布置、內(nèi)支撐等局部結構。
優化(huà)噴氨采用(yòng)可(kě)調整噴氨量的(de)噴氨格栅(AIG)結構。其主要(yào)特點是(shì)在反應器(qì)前煙(yān)道(dào)橫截面上(shàng)布置若幹根安裝噴嘴的(de)噴氨管，将氨水(₩shuǐ)-空(kōng)氣混合物(wù)噴射到(dào)煙(yān)道(dào)截面的(de)不(bù)同位置處，使還(hái)原劑與煙(yān)氣在到(dào)§達催化(huà)劑之前按照(zhào)設計(jì)氨氮摩爾比混合。
将噴氨裝置分(fēn)成若幹個(gè)區(qū)域，每個(gè)區(qū)域通(tōng)過擋闆門(mén)的(de)開(kā∑i)度控制(zhì)噴按量，實現(xiàn)分(fēn)塊調整，實現(xiàn)局部噴氨從(cóng)而達到(dào)精細化(hu×à)噴氨，減小(xiǎo)氨逃逸。
目前噴氨方式分(fēn)為(wèi)兩種，分(fēn)為(wèi)氨水(shuǐ)和(hé)尿素，以300MW機(jī)組為(wèi)例，噴氨方式為(wèi)尿素時(shí)，按改造前尿素單耗是(shì)1.5g/kwh，改後尿素單耗降為(wèi)1.29g/kwh，每年(nián)運行€(xíng)時(shí)間(jiān)按5500h計(jì)算(suàn)，年(nián)節約尿素約346.5噸，每噸尿素按2100元計(jì)算(suàn)，直接節約尿素成本72.8萬元；噴氨方式為(wèi)氨水(shuǐ)時(shí)，按改造前氨水(shuǐ)單耗是(shì)0.92g/kwh，改後氨水(shuǐ)單耗降為(wèi)0.75g/εkwh，每年(nián)運行(xíng)時(shí)間(jiān)按5500h計(jì)算(suàn)，年(nián)節約氨β水(shuǐ)約281噸，每噸氨水(shuǐ)按3100元計(jì)算(suàn)，直接節約氨水(shuǐ)成本87.δ1萬元。
同時(shí)優化(huà)噴氨方式能(néng)減輕硫酸氫氨對(duì)空(kōng)預器(qì)及除塵器(qì)堵塞問(wèn)題，有(yαǒu)很(hěn)大(dà)的(de)間(jiān)接經濟效益。
